1 、工作面概况：

国阳一矿8806工作面位于北丈八井八采区北翼，东邻8804工作面（已采），西邻8808工作面（已采），南接八采区东二新补回风巷，北邻荫营矿界。对应上方为3号煤层及12号煤层采空区。煤层赋存稳定，结构复杂，煤层总厚度最大7.5m，最小6.30m，平均煤厚7.18m。本工作面可采走向长度为710m，采长110.5m，工作面绝对瓦斯涌出量为42m³/min，相对瓦斯涌出量为12m³/t，煤尘无爆炸性，但煤层具有自燃倾向性。

该综放工作面采用“一进两回”、配以走向高抽巷通风系统，U+I+走向高抽巷形式，走向高抽巷沿13^#煤层底板布置。该综放工作面于2004年10月22日开采，工作面配风量为1250m³/min，回采4个多月后，回风落山角出现CO，浓度为10×10^－6～20×10 ^－6，该工作面正常采用均压等防火措施，CO浓度趋于稳定。随着工作面的推进，进、回风、尾巷压力逐渐正增大，2005年3月8日0点班，瓦斯检查员检测：工作面回风落山角CO浓度达80×10^－6，且工作面机尾3组支架顶部出现挂汗现象，工作面多处不同程度的出现CO，3月10日回风落山角CO浓度上升到180×10^－6，架顶后部采空区用红外线测温仪测得温度为60℃，工作面被迫停产。

2 自然发火点的确定及其原因分析

  2.1自然发火点位置的确定

  通过对8806工作面及回风落山角CO浓度取样化验测定结果分析，工作面第60架到工作面回风落山角采空区均有CO出现，第75架、第74架、第73架支架后部出现高温，温度分别为39℃、37℃、36℃。这些情况都表明8806工作面采空区出现了煤炭自燃征兆，存在自然发火隐患。

  2.2自然发火原因分析

（1）由于该工作面为八采区的最后一个工作面，双邻采空区，在回采过程中，进、回风两巷处于应力集中带，煤柱承受压力大、造成了煤柱破碎，裂隙发育，与相邻工作面已采空区沟通，使相邻已采区的CO和瓦斯涌入，使工作面CO、瓦斯增大超限。

（2）进、回风两端头断面缩小，通风阻力增大，为保证工作面计划风量，势必加大通风压力，更加大了采空区的漏风，增加了氧化带的宽度。

（3）工作面回采期间，由于双邻采空区，工作面进、回风巷道承受较大压力，巷道变形严重，两端头高度不足，致使工作面放顶煤效果不好，采空区遗留大量浮煤，给煤炭自燃提供了良好的“物质基础”。

（4）工作面生产条件的恶化，推进速度减慢，使得采空区遗留的浮煤长期时间处于氧化带内，增加了自燃发火的隐患。

（5）8806是高瓦斯工作面，为解决瓦斯问题，配风量高达1250m³/min，进回风端头压差150Pa。但随着工作面的推进，压力逐渐显现，使进、回风两巷承受较大压力，巷道变形严重，两端头高度不足，使工作面压差加大到210Pa，造成采空区漏风严重，加剧了煤体氧化，使得氧化带宽度加大，氧化时间增长，更增加了自燃发火的隐患。

（6）工作面走向高抽巷抽放瓦斯量小。根据15^#煤层工作面的开采资料，布置在13^#煤层中的走向高抽巷抽放瓦斯纯量一般在12-20 m³/min，但8806工作面自开采至2月中旬的瓦斯抽放纯量最大在6.5 m³/min，根据工作面走向高抽巷施工时的地质情况，8806工作面采至260m时走向高抽巷进入低凹处，高抽巷顶板压力较大，且低凹处有积水，可能造成走向高抽巷堵塞，严重影响走向高抽巷的瓦斯抽放量，造成工作面瓦斯和CO超限。

（6）层间压差调节不合理。由于12^＃与15^＃煤层间距平均为40-45m，故合理调节12^＃与15^＃煤层间的压力较为重要，一矿12^＃与15^＃煤层间的压差一般在60-70mmh₂o，可能由于12^＃煤负压降低，导致12^＃煤采空区瓦斯及残存CO下行，造成8806工作面瓦斯和CO超限。

3 综合防灭火措施

  3.1采取开区均压控制工作面风量

工作面停采后，对工作面两端头进行整巷，进、回风两巷全长支设液压单体柱进行维护，以保证其畅通。打开回风风卡，调节采区风卡，使工作面风量由1250 m3/min降低到450 m³/min，工作面进、回风压差降到73Pa。

合理调节与12^#煤层的层间压差，使四尺压力高于丈八80-90mmh₂o，杜绝四尺采空区瓦斯及残存CO下行。

  3.2封堵采空区漏风通道

  （1）挂风幛堵漏。为尽可能减少采空漏风，采用在工作面进风落山钉板墙骨架，上风幛，快速密闭喷浆封闭，阻断进风落山向采空区漏风通道，减小采空区漏风。

（2）应用注凝胶技术的方法封堵采空区区漏风。工作面上下隅角是采空区漏风的主要通道，为增加堵漏效果，又在进回风落山角及工作面全长进行注胶，对高温点煤体进行重点注胶，封闭采空区松散煤体，降低煤体温度。

  3.3 由回风落山角引￠226瓦斯管至总回风，利用主扇负压抽排回风落山角涌出的CO。调节其抽排负压，使回风落山角处于均压状态，使采空区CO气体不向工作面放散，保证回风落山角CO不超限。

3．4由工作面对应尾巷位置开口，采用局扇外部供风对尾巷进行整巷，而不从尾巷外部安设局扇，避免了局扇供风压力对采空区的影响。

3．5在工作面回风底版等高线最低点施工钻孔与高抽巷贯通，释放高抽巷积水，增加高抽巷畅通性，保证高抽巷抽放浓度和抽放量。

3．6尾巷整巷结束后，及时将支架前探梁伸出，紧贴煤帮，充分发挥尾巷的作用。

  4、效果

  （1）通过实施开区均压控制工作面风量、合理调节与12^#煤层的层间压差有效地降低了工作面压差，并采取挂风幛、注凝胶等一系列堵漏增阻的措施，大大减少了工作面向采空区的漏风，起到了有效防灭火作用。

  （2）由回风落山角引￠226瓦斯管至总回风，利用主扇负压抽排回风落山角涌出的CO。调节其抽排负压，使回风落山角处于均压状态，使采空区CO气体不向工作面放散，保证回风落山角CO不超限。    （3）措施实施后，工作面回风落山角CO浓度由180×10^－6降低到40×10^－6，上隅角温度由39℃降低到30℃，工作面3处高温点成功消除。

（4）工作面于2005年3月21日恢复生产，恢复回采后，加快工作面推进速度，尽快使停产期间采空区氧化带进入窒息带，同时严格放顶煤的管理，尽量减少采空区遗煤量。回采初期采取了缓慢增风的调压措施。工作面继续采取随采随注胶的防火措施，有效地控制了工作面自燃隐患，随着回采进度的加快，回风落山角CO浓度及采空区温度呈现明显的下降趋势，直至回采结束，工作面没有出现CO超标，使工作面安全顺利地完成了回采和拆除并进行永久封闭。

作者简介：武文刚  男  阳煤一矿通风工区技术员  助理工程师太原理工学院阳泉学院